关于合金元素对耐点腐蚀的影响,Lorenz等人在1969年发表报告说,许多不锈钢的点腐蚀电位与钢中的%Cr+3.3量值密切相关。但是1982年Herbsleb分析了多种不锈钢在溶液中的点腐蚀电位与%Cr+3.3之间的关系,结果含氮不锈钢显示%Cr+3.3量以上的点腐蚀电位,特别是针对含钼钢,他提出了用他提出了用%Cr+3.3+30(%N)作为氮影响下的点腐蚀性的指数。之后,许多研究者提出了同样的公式,但是含氮的系数却有所不同,在13-30之间浮动,虽然16这个系数被广泛采用,但是实际上最大的数值更能反映试验结果。此外,如前所述,在双相不锈钢方面,也开发出了钨添加钢。因此针对钨添加钢,计算钨的影响效果时候,一般把钨当做钼的1/2来计算。另外,因为最近正在开发高锰、高氮奥氏体不锈钢,所以应该考虑锰对这种钢的负面效果,故有人提议在进行计算时候应该把-加进来。
如果以点腐蚀指数为横轴,以耐应力腐蚀断裂性的主要测量标准。镍含量为纵轴,那么市场上出售的各种不锈钢以及耐腐蚀镍合金。越是位于右侧的合金,其耐点腐蚀性和耐缝隙腐蚀能力越强。由此可见,通过添加氮元素,可以大量开发耐点腐蚀性,耐缝隙腐蚀性优良的奥氏体不锈钢。
由于使得耐点腐蚀指数增大的合金化过程,导致了a相等异向的析出,可加工型降低,所以在市场出售的合金中,镍含量也越来越多。因此,在铁素体以及双相不锈钢方面,开发耐点腐蚀、耐点缝隙腐蚀性更优良的钢种时候,面临着怎样改善加工性这样一个重要课题。而在奥氏体不锈钢方面,如果镍含量高的话,那么增加改善耐点腐蚀,就很容易。氮含量的升高使得不锈钢的热变形抵抗能力增强,所以从制造的角度来说,氮的添加量也受到限制。现在各种表面改质法越来越先进,因此今后不仅通过改变合金的成分,还应该通过提高表面的耐腐蚀能力来开发更先进的耐腐蚀材料。
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